牽伸工藝的基礎(chǔ)理論

傳統(tǒng)工藝的理論依據(jù)

傳統(tǒng)的工藝?yán)碚摚裱拜p定量、慢速度、緊隔距、重加壓”的工藝思路，是符合牽伸工藝基礎(chǔ)理論的，也是符合當(dāng)時的工藝條件的。因?yàn)楫?dāng)時的工藝裝備相對較為落后，專件器材精度不高，設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)偏差，對纖維的控制能力不足，如果采用較大的定量，浮游纖維較多，必然會嚴(yán)重影響牽伸狀態(tài)和牽伸后須條的質(zhì)量。

a)采用“輕定量”，可以減小整個工藝流程的總牽伸倍數(shù)，減小纖維牽伸后的移距偏差，從而降低牽伸對須條不勻率的惡化程度。

b)采用“慢速度”，可以降低對設(shè)備裝配精度的要求、降低對專件器材制造精度的要求，保證設(shè)備處于相對較好的運(yùn)行狀態(tài)。

c)采用“緊隔距”，可以減小浮游纖維的浮游動程，同時盡可能地使摩擦力界向前羅拉鉗口靠近，增強(qiáng)慢速纖維對浮游纖維的控制力，有利于減小纖維的移距偏差。

d)采用“重加壓”，可以加強(qiáng)羅拉鉗口對纖維的控制能力，因?yàn)楫?dāng)時的膠輥普遍彈性低、硬度大，對纖維的控制能力較弱，只能通過增大搖架壓力來保證膠輥對纖維的有效控制，防止纖維在羅拉鉗口下溜滑，同時也可以使羅拉鉗口所形成的摩擦力界，寬度得到相對拓展，增強(qiáng)鉗口摩擦力界對浮游纖維的控制作用。

總之，傳統(tǒng)的工藝?yán)碚撌腔诋?dāng)時的工藝條件而采取的、有利于控制產(chǎn)品質(zhì)量的有效措施。

重定量、大牽伸的理論依據(jù)

隨著紡紗技術(shù)的不斷發(fā)展，裝備的技術(shù)水平得到不斷提升，專件器材的制造技術(shù)不斷提高，因而設(shè)備的裝配精度也在不斷提高。特別是新型專件器材的不斷涌現(xiàn)，使?fàn)可煜到y(tǒng)的附加摩擦力界不斷增強(qiáng)，因而牽伸機(jī)構(gòu)對纖維的控制能力，也得到了很大幅度的提高。

另一方面，隨著勞動力成本的不斷提高，對勞動力需求較大的“輕定量、慢速度”的生產(chǎn)模式，也嚴(yán)重擠壓了企業(yè)的利潤空間，已經(jīng)無法適應(yīng)當(dāng)前的市場條件。因此，以“重定量、大牽伸”為特點(diǎn)的高效生產(chǎn)模式，成為企業(yè)的必然選擇。

“重定量、大牽伸”對牽伸機(jī)構(gòu)控制纖維的能力提出了較高的要求，因此重定量、大牽伸紡紗工藝需要通過采取相應(yīng)的技術(shù)措施，來保證產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定性和一致性。

4.1 高效工藝

高效紡紗工藝主要通過增加附加摩擦力界來增強(qiáng)對浮游纖維的控制效果,它的主要特點(diǎn)是前紡重定量、細(xì)紗大牽伸。前紡要求柔和開清，柔和梳理，改善生條內(nèi)部的纖維結(jié)構(gòu)，利用彎鉤纖維牽伸理論，提高纖維的伸直度、分離度和平行度。優(yōu)化并條、粗紗工藝，加強(qiáng)對細(xì)紗機(jī)摩檫力界的配置。相對于傳統(tǒng)的紡紗工藝，高效工藝前紡各工序采用的定量、細(xì)紗采用的總牽伸倍數(shù)，基本上都增加了50%～100%[3]。

在保證產(chǎn)品質(zhì)量的情況下，高效工藝在細(xì)紗工序之所以能夠采用較大的牽伸倍數(shù)，除了前紡采取一系列的技術(shù)措施，保證了半制品纖維結(jié)構(gòu)的均勻性外[4]，在細(xì)紗工序采取的核心措施是增加了附加摩擦力界。在細(xì)紗后牽伸區(qū)配置了帶壓力棒上銷，使后區(qū)摩擦力界向前伸延，并減少膠圈入口處的反包圍弧，以在能夠有效地控制纖維運(yùn)行狀態(tài)的情況下，提高后區(qū)牽伸倍數(shù)，穩(wěn)定前區(qū)牽伸狀態(tài)，可以有效地減少常發(fā)性紗疵。同時在前區(qū)使用集棉器，以控制須條因定量增大、牽伸倍數(shù)增大而產(chǎn)生的擴(kuò)散現(xiàn)象[5]。

4.1.1 后區(qū)配置帶壓力棒上銷

細(xì)紗后牽伸區(qū)配置帶壓力棒上銷的方式有兩種：一種是在V型牽伸機(jī)構(gòu)的后區(qū)配置單壓力棒上銷(圖2)，另一種是在平面牽伸機(jī)構(gòu)的后區(qū)配置雙壓力棒上銷(圖3)。

圖2 V型牽伸配單壓力棒上銷

圖3 平面牽伸配雙壓力棒上銷

細(xì)紗機(jī)的后區(qū)牽伸原來只是簡單的二羅拉牽伸機(jī)構(gòu)，僅有兩個羅拉鉗口組成的摩擦力界，后牽伸區(qū)中部的摩擦力界強(qiáng)度很弱，甚至在較長一段距離上只能依靠纖維自身的抱合力來建立摩擦力界，因此對纖維的控制力較弱，而且極不穩(wěn)定，會受到粗紗須條中纖維結(jié)構(gòu)的嚴(yán)重影響，不能很好地控制浮游纖維的運(yùn)動，纖維變速點(diǎn)分布離散度較大，因此牽伸倍數(shù)不能太大。而高效工藝要求細(xì)紗機(jī)承擔(dān)較大的總牽伸倍數(shù)，為有效分擔(dān)前區(qū)的牽伸負(fù)荷，需要適當(dāng)增大后區(qū)牽伸倍數(shù)(高效工藝細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)一般在1.25～1.41倍)，因此高效工藝需要在后牽伸區(qū)中配置附加摩擦力界，以保證后牽伸區(qū)中部較強(qiáng)的摩擦力界，來有效控制浮游纖維的運(yùn)動，防止其提前變速，同時又不妨礙纖維快速順利地從須條中抽出來。

a)對V型牽伸機(jī)構(gòu)而言，高效工藝在后區(qū)裝配了帶有一根直徑為10 mm壓力棒的上銷，這根壓力棒不僅消除了原來須條在中上羅拉和上膠圈上產(chǎn)生的反包圍孤，而且還增大了須條在后羅拉上的包圍弧長度，還附加了須條對壓力棒本身產(chǎn)生的包圍弧，從而使后區(qū)的摩擦力界由原來的“U”形變成了兩個“U”形相連的形態(tài)(圖4)，不但縮短了纖維在后區(qū)的浮游距離，而且還可以防止降低粗紗須條上捻回的重新分布現(xiàn)象的不利影響(捻回重分布會使細(xì)節(jié)處集聚較多的捻回數(shù)，從而影響前區(qū)牽伸力的穩(wěn)定性，容易產(chǎn)生吐粗紗和斷頭現(xiàn)象)。

圖4 單壓力棒的摩擦力界示意

b)對平面牽伸機(jī)構(gòu)而言，高效工藝在后區(qū)配置了帶有兩根直徑為6 mm壓力棒的上銷，這兩根壓力棒使后區(qū)由原來的平面牽伸改變成了雙壓力棒曲線牽伸，不但能使須條沿中羅拉鉗口切線喂入前區(qū)，消除了須條在中上羅拉和上膠圈上產(chǎn)生的反包圍孤，而且通過須條在后羅拉和兩根壓力棒上形成的包圍弧，使后區(qū)的摩擦力界形成了三個“U”形相連形態(tài)(圖5)，從而達(dá)到改善后區(qū)牽伸條件的目的。

圖5 雙壓力棒的摩擦力界示意

4.1.2 前區(qū)使用集合器

高效工藝由于須條的定量較大，牽伸區(qū)內(nèi)的纖維量相對較多，加之牽伸倍數(shù)較大，纖維之間的相對速度較大，因此在牽伸過程中須條比較松散，當(dāng)須條中的纖維結(jié)構(gòu)不均勻時，特別是當(dāng)須條中存在棉結(jié)、雜質(zhì)或棉束時，會使纖維所受到的控制力發(fā)生波動，嚴(yán)重影響纖維變速點(diǎn)的穩(wěn)定性。而且因?yàn)槭艿降囊龑?dǎo)力及控制力小于自身的聯(lián)系力，棉束、棉結(jié)難以被有效分解，從而造成粗細(xì)節(jié)和條干不勻。

為解決這一問題，高效工藝在前區(qū)配置了集合器，以達(dá)到以下幾個方面的效果：

a)使須條通過集束器時被有效收攏，使須條中的纖維形成較強(qiáng)的抱合力，增強(qiáng)須條中纖維之間的摩擦力。

b)有效減小須條的寬度，以利于前羅拉鉗口對須條的握持，增大前羅拉鉗口處摩擦力界。

c)使須條在集束器的作用下形成曲線運(yùn)行軌跡，集束器內(nèi)表面對須條也會產(chǎn)生一定的摩擦力，從而形成具有一定強(qiáng)度的柔性附加摩擦力界。

d)使前羅拉鉗口輸出須條的寬度減小，有效縮小加捻三角區(qū)，有利于提高成紗的緊密度，減少成紗毛羽、提高紗線強(qiáng)力。

e)防止邊緣纖維散失，減少飛花，提高制成率，減少由于飛花造成的附入性疵點(diǎn)。

f)增強(qiáng)并穩(wěn)定前牽伸區(qū)對纖維的控制力，使纖維變速點(diǎn)更靠近前鉗口，有利于減少成紗毛羽、降低成紗粗細(xì)節(jié)、提高成紗條干均勻度。

4.2 陸S工藝

陸S工藝主要通過強(qiáng)化須條的內(nèi)摩擦力來增強(qiáng)對浮游纖維的控制效果。陸S工藝的核心原則是“大粗紗捻系數(shù)、大前區(qū)握持距、大后區(qū)握持距和小后區(qū)牽伸倍數(shù)”的“三大一小”工藝配置[6]。

從傳統(tǒng)工藝的角度來理解，大握持距似乎不符合牽伸基本原理，但陸S工藝通過采取增強(qiáng)須條內(nèi)摩擦力界的措施，使其工藝?yán)砟钇鹾狭藸可旎驹怼８鶕?jù)牽伸基本原理，在輸出須條定量不變的情況下，輸入定量加大，慢速纖維數(shù)量增加，纖維的或然變速點(diǎn)前移而更靠近前羅拉鉗口，同時浮游纖維量增加。

纖維的或然變速點(diǎn)前移有利于減小纖維的移距偏差，而浮游纖維數(shù)量增加對減小纖維的移距偏差不利。因此需要增強(qiáng)對浮游纖維的控制力，使?fàn)可靺^(qū)的中后部未被中羅拉鉗口有效控制的那部分纖維盡量以慢速纖維的狀態(tài)運(yùn)行，讓浮游纖維的變速點(diǎn)盡量前移。陸S工藝采取的措施是增大粗紗捻系數(shù)，使進(jìn)入前區(qū)的須條留有較多的余捻，以保證須條在前區(qū)仍有較強(qiáng)的抱合力。

a)由于陸S工藝使用的粗紗捻系數(shù)較大，而細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)較小，使須條進(jìn)入前牽伸區(qū)時仍保留著粗紗85%以上的余捻(陸S工藝粗紗須條進(jìn)入前牽伸區(qū)時，須條上剩余的捻度甚至比傳統(tǒng)工藝時粗紗的捻度還要大一些)，這些余捻使須條在徑向上收緊，可以有效提高須條徑向的緊密度，防止纖維因大牽伸而出現(xiàn)擴(kuò)散現(xiàn)象，增強(qiáng)了須條的內(nèi)摩擦力，須條中的纖維之間摩擦力提升，使浮游纖維受到的控制力得到大幅度提高。

b)粗紗在大捻系數(shù)和重定量的狀態(tài)下，上下膠圈對須條的控制能力得到強(qiáng)化，須條在皮圈內(nèi)部的擴(kuò)散、解捻情況得到較好的控制，須條只有在離開膠圈鉗口后，才具有翻轉(zhuǎn)、解捻的可能性，但牽伸張緊效應(yīng)使須條無法即刻實(shí)現(xiàn)翻轉(zhuǎn)解捻，因此在浮游區(qū)里的須條，是在被抽長拉細(xì)的過程中，由于快速纖維的不斷抽出而逐步完成解捻的，因此須條的內(nèi)摩擦力從皮圈鉗口到前羅拉鉗口是逐步減小的，在前牽伸區(qū)內(nèi)，浮游段摩擦力界的變化曲線是平滑、柔和而且向前伸延的，不像使用壓力棒上銷那樣具有較高的峰值，這既有利于控制慢速纖維的提前變速，又不影響快速纖維的順利抽取(圖6)。

圖6 陸S工藝的摩擦力界示意

c)在纖維的浮游段，越接近皮圈鉗口，須條內(nèi)部的摩擦力界越大，對浮游纖維的控制能力越強(qiáng)，可以有效防止浮游纖維提前變速，縮短浮游纖維的浮游區(qū)間，減小纖維的移距偏差；而在靠近前羅拉鉗口的位置(前羅拉鉗口產(chǎn)生的、對快速纖維具有引導(dǎo)作用的摩擦力界除外)，須條內(nèi)部的摩擦力界相對較小，有利于快速纖維從慢速纖維中抽出，有利于牽伸力的穩(wěn)定性。

d)須條在前區(qū)留有較多的余捻，為陸S工藝采用較大的前區(qū)握持距，實(shí)施柔性牽伸提供了條件。加大前區(qū)握持距，表面上看會降低摩擦力界對浮游纖維的控制效果，增加浮游纖維的浮游距離，但實(shí)際上由于須條帶有較多的余捻，在余捻和牽伸張緊效應(yīng)的作用下，須條中的纖維會產(chǎn)生一定強(qiáng)度的徑向壓力，從而形成須條的內(nèi)摩擦力界，浮游纖維會受到內(nèi)摩擦力界的柔性控制，而并不是真正處于浮游狀態(tài)，加之在前紡各工序采取了一系列保護(hù)纖維、提高纖維伸直度的措施，使粗紗須條中纖維的排列結(jié)構(gòu)良好、短纖維較少[7]，纖維在牽伸區(qū)中的運(yùn)行狀態(tài)會更加穩(wěn)定、有序，在其前端靠近前羅拉鉗口之前，仍然會以慢速纖維的狀態(tài)運(yùn)行，因此纖維的變速點(diǎn)會比較靠近前羅拉鉗口，從而實(shí)現(xiàn)柔性牽伸的理念。

e)陸S工藝還主張前膠輥采用大直徑、窄寬度的專用膠輥，中上羅拉改用直徑較大的中上膠輥，這些措施都有利于增大羅拉鉗口線的長度，增大羅拉鉗口對須條的握持力，從而更好地控制纖維的有序變速，同時還可以有效減輕搖架壓力，節(jié)約羅拉傳動的電耗。

f)從實(shí)踐效果來看，陸S工藝具有省電耗、省料耗、省工耗、升管理、升效率、升品質(zhì)等技術(shù)優(yōu)勢。

[1] 王學(xué)元.紡紗工藝流程功能解析(上)[J].紡織器材,2017,44(4)：48-53.

[2] 陳玉峰.棉紡牽伸的研究與探討[J].紡織器材,2011,38(5):44-50.

[3] 唐文輝.棉紡高效工藝機(jī)理分析[J].上海紡織科技,2007,35(2):18-26.

[4] 呂恒正.高效紡紗工藝研究(一)[J].上海紡織科技,2007,35(2):4-9.

[5] 曹小華.現(xiàn)行棉紡設(shè)備上實(shí)施高效工藝的可行性[J].濟(jì)南紡織服裝,2007(3):11-16.

[6] 陸惠文,倪遠(yuǎn).“陸s紡紗工藝”的細(xì)紗牽伸機(jī)理初探[J].遼東學(xué)院報,2016,23(2):77-87.

[7] 陸惠文,倪遠(yuǎn).“陸S紡紗工藝”的梳棉均衡柔和梳理工藝探討[J].遼東學(xué)院報,2017,24(3):10-15.